Анкерные плиты железобетонные: Анкерные плиты

Содержание

Анкерные плиты

Оттяжки – это металлические тросы, которые предназначены для повышения устойчивости шарнирно закрепленных опор. Оттяжки устанавливаются на прямолинейных участках пути, поворотах или концах линии электропередачи. Оттяжки представляют собой трос, который работает на растяжение. Несколько, 3 или 4, оттяжек крепятся симметричным образом так, чтобы горизонтальная компонента суммы сил натяжения оттяжек, действующих на сооружение, была равна нулю. Верхняя часть оттяжки крепится к стойке или траверсе опоры ВЛ, а нижняя часть – к железобетонной анкерной плите.

Опоры с оттяжками являются более экономными по сравнению с опорами с жестко закрепленными стойками. Выражено это не только значительно меньшим расходом материалов, затрачиваемых на изготовление опор, но и большей устойчивостью. Опоры с оттяжками представляют собой пространственную систему, которая как в нормальном, так и в аварийном режиме работает более рационально, чем жестко стоящие опоры: при обрыве одной оттяжки опора не потеряет устойчивости, если вторая оттяжка будет цела и подвесной зажим грозозащитного троса не допустит значительного проскальзывания троса. Немаловажным преимуществом применения оттяжек является и тот факт, что все элементы опоры испытывают, в основном, лишь осевые усилия, тогда как жестко закрепленные стойки работают также и на изгиб. Фундаментные конструкции, на которые опираются опоры с оттяжками, освобождены от горизонтальных усилий и работают только на сжатие, обеспечивая большую устойчивость опорам. Обеспечить же надежность закрепления оттяжек призваны железобетонные анкерные плиты.

Анкерные плиты – это специальные конструкции, которые применяются для закрепления в грунте металлических и железобетонных опор ЛЭП на оттяжках из стальных тросов. Данные изделия обеспечивают крепление оттяжек, которое производится с помощью анкерных болтов. Плиты анкерные воспринимают ветровые нагрузки и горизонтальные выдергивающие усилия, вызванные натяжением проводов. Таким образом, анкерные железобетонные плиты позволяют избежать угрозы вырывания стоек опор ВЛ, придавая опорам на оттяжках необходимую устойчивость.

ЖБИ анкерные плиты разработаны для применения в линиях электропередач напряжением 35-500 кВ и включают в себя 3 типоразмера, каждый из которых имеет изделия с полной и укороченной длиной:


  • ПА 1-1 и 1-2 – анкерная плита с шириной основания 1 м, длинами 1 и 1,5 м, соответственно;
  • ПА 2-1 и 2-2 – анкерная плита с шириной 1,5 м и длинами 2 и 3 м;
  • ПА 3-1 и 3-2 – анкерная плита с шириной основания 2 м, и длинами 3 и 4 м.

Железобетонные анкерные плиты представляют собой прямоугольные в плане конструкции с одним центральным продольным ребром, соотношение сторон основания плит может быть от 1:1 до 2:1. В продольное ребро заделывается петля для крепления оттяжки. Для извлечения изделий из опалубки предусмотрены технологические скосы и сбеги (уширения к основанию) вертикальных граней плит и ребер. Размеры анкерных плит и глубина заложения зависят от расчетных нагрузок на оттяжки.

Анкерные плиты бетонируются вверх подошвой в металлических неразъемных опалубках. Перед выемкой плит из опалубки специальным домкратом выдавливают изделие, а последующую выемку осуществляют краном при помощи подъемных петель, предусмотренных в подошве изделий. Количество опалубочных форм для изготовления анкерных плит может быть сокращено за счет того, что по торцевым граням форм, выполненных по размерам большего изделия, можно укладывать деревянные брусья, позволяющие уменьшать размеры опалубки для получения изделий меньшего размера.

Железобетонные анкерные плиты изготавливаются в соответствии с серией 3.407-115 «Унифицированные фундаментные конструкции ВЛ 35-500 кВ», выпуск 5 «Плиты, ригели и металлические детали для закрепления опор ВЛ 35-500 кВ» из тяжелого бетона классом по прочности на сжатие В22,5. Наибольший размер зерен заполнителя не должен превышать 40 мм. Марка бетона по морозостойкости - не ниже F150, по водонепроницаемости – W4.

Анкерные плиты армируются сетками и стержнями из предварительно напряженной арматуры следующих видов и классов: стержневая горячекатаная арматурная сталь класса А-I (ГОСТ 5781-61, ГОСТ 380-71), стержневая горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса А-III по ГОСТ 5781-61, стержневая горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса А-IV и обыкновенная арматурная проволока класса В-I по ГОСТ 6727-53. Для монтажных петель применяется только стержневая горячекатаная арматурная сталь класса А-I по ГОСТ 5781-61.

Железобетонные анкерные плиты маркируются буквами ПА (плита анкерная) и цифрой от 1 до 3, которая определяет размер опалубки. После этих цифр через тире проставляется цифра 1 или 2, определяющая длину плиты: 1 – укороченная, 2 – полной длины.

В компании ГК "БЛОК" можно заказать анкерные плиты, а так же проконсультироваться с нашими специалистами, подобрать требуемые конструкции железобетонных изделий. В нашем отделе продаж можно заранее узнать и уточнить цену анкерных плит и рассчитать общую стоимость заказа. Купить плиты анкерные и проконсультироваться по общим вопросам покупки и доставки Вы можете, позвонив по телефонам компании ГК БЛОК: Санкт-Петербург: (812) 309-22-09, Москва: (495) 646-38-32, Краснодар: (861) 279-36-00. Режим работы компании: Пн.-Сб. с 9-00 до 18-00. Компания ГК БЛОК осуществляет доставку анкерных плит по всей России прямо до объекта заказчика или на строительную площадку, если позволяет инфраструктура.

По вопросам монтажа анкерных плит обращаться по телефону (812) 336-87-96


Анкерные плиты фото

Анкерные плиты – это изделия из железобетона, служащие для закрепления в грунте оттяжек металлических и железобетонных опор воздушных линий (ВЛ) электропередач. Оттяжки – это металлические тросы, предназначенные для устойчивости шарнирно закрепленных опор ВЛ, которые одним концом крепятся к мачте опоры, а другим – к анкерной плите, заглубленной в грунт.

Сегодня конструкция опор с оттяжками – это наиболее практичный и целесообразный способ устройства воздушных ЛЭП в наших широтах, где преобладает изменчивый и нестабильный климат. Во-первых, такие конструкции менее материалоемки, и, следовательно, требуют меньших трудозатрат – возведение ЛЭП с оттяжками проходит значительно быстрее, чем возведение жестко закрепленных опор. При этом стойки опор на оттяжках более устойчивы. Большая устойчивость достигается тем, что оттяжки освобождают фундаменты опор от действий горизонтальных нагрузок, принимая их на себя. Надежность закрепления оттяжек в грунте, в свою очередь, обеспечивают железобетонные анкерные плиты, которые принимают вырывающие усилия, воздействующие на оттяжки, и предают их далее в грунт.

Железобетонные анкерные плиты изготавливаются в соответствии с серией 3.407-115 «Унифицированные фундаментные конструкции ВЛ 35-500 кВ», выпуск 5 «Плиты, ригели и металлические детали для закрепления опор ВЛ 35-500 кВ» из тяжелого бетона классом В22,5 по прочности на сжатие. Марки бетона по морозостойкости, от F150, и водонепроницаемости, от W4, должны обеспечивать надежную эксплуатацию плит и не допускать размытия бетона в условиях, характеризующихся наличием грунтовых вод и высокой влажностью.

Железобетонные анкерные плиты армируются сетками и стержнями из предварительно напряженной арматуры из стержневой горячекатаной арматурной стали класса А-I, стержневой горячекатаной арматурной стали периодического профиля класса А-III, стержневой горячекатаной арматурной стали периодического профиля класса А-IV и обыкновенной арматурной проволоки класса В-I.

В компании ГК "БЛОК" можно заказать анкерные плиты, а также проконсультироваться с нашими специалистами и подобрать требуемые конструкции железобетонных изделий. В нашем отделе продаж можно заранее узнать и уточнить цену анкерных плит и рассчитать общую стоимость заказа. Купить анкерные плиты и проконсультироваться по общим вопросам покупки и доставки железобетонных изделий Вы можете, позвонив по телефонам компании ГК БЛОК: Санкт-Петербург: (812) 309-22-09, Москва: (495) 646-38-32, Краснодар: (861) 279-36-00. Режим работы компании: Пн.-Сб. с 9-00 до 18-00. Компания ГК БЛОК осуществляет доставку плит анкерных железобетонных по всей России прямо до объекта заказчика или на строительную площадку, если позволяет инфраструктура.

По вопросам монтажа анкерных плит обращаться по телефону (812) 309-22-09


Анкерные плиты. Производство и поставка железобетонных изделий ГК АЛЗА

Анкерные плиты

Наименование
продукции
Размеры, мм Масса, т Объем, куб. м Класс бетона
L (длина) В (ширина) Н (высота)
Плиты анкерные
ПА 1-1
1000 1000 450 0,5 0,2 B25
ПА 1-2 1500 1000 450 0,7 0,28 B25
ПА 2-1 2000 1500 600 1,6 0,65 B25
ПА 2-2 3000 1500 600 2,2 0,89 B25
ПА 3-1 3000 2000 600 2,8 1,15 B25
ПА 3-2 4000 2000 600 3,7 1,43 B25

Наш завод производит анкерные плиты, применяемые для закрепления в грунте металлических и железобетонных опор на оттяжках. Эти ЖБИ спроектированны шести типоразмеров и изготавливаются в трёх типоформах - ПА1-1 и укороченный вариант анкерной плиты ПА1-2, ПА2-1 и укороченный вариант анкерной плиты ПА2-2, ПА3-1 и укороченный вариант анкерной плиты ПА3-2. Железобетонные анкерные плиты представляют собой прямоугольную в плане конструкцию с одним центральным ребром. Анкерные плиты повсеместно используются в энегретическом строительстве, в частности - при прокладывании высоковольтные линий электропередач и строительстве подстанций. Их использование позволяет повысить прочность и надёжность установленных опор СВ и стоек ВС. Вы можете купить анкерные плиты для энергетического строительства, которые мы изготавливаем в точном соответствии с ГОСТ и чертежами серии 3.407-115 в.5. Также транспорт компании Алза может доставить ЖБИ до Вашего объекта. Мы также осуществляем отгрузку с производства железнодорожным транспортом, в полувагонах.

Опорно-анкерные плиты - подробности и продажа со склада в Санкт-Петербурге.

Анкерные плиты ПА для энергетического строительства

Анкерные, опорные, подкладные плиты для опор ЛЭП серия 3.407-115

Анкерная плита (ПА) для крепления оттяжек опор ВЛ

Анкерные плиты ПА являются типовыми конструкциями, и предназначены для крепления в земле оттяжек опор ЛЭП. В типовой серии 3.407-115 выпуск 5 разработаны 6 типоразмеров анкерных плит, которые представляет собой монолитную железобетонную прямоугольную конструкцию с продольным ребром жесткости по центру.

Марка Габариты, мм Масса, т Объем, м3 Морозо-
стойкость
Водoнепро-
ницаемость
Класс
бетона
Вагонная
норма, шт
h L b
ПА 1-1 450 1000 1000 0,5 0,2 F150-200 W4-8 В30 -
ПА 1-2 450 1500 1000 0,7 0,28
F150-200
W4-8 В30 -
ПА 2-1 600 2000 1500 1,6 0,65 F150-200 W4-8 В30 24
ПА 2-2 600 3000 1500 2,2 0,89 F150-200 W4-8 В30 16
ПА 3-1 600 3000 2000 2,8 1,15 F150-200 W4-8 В30 12
ПА 3-2 600 4000 2000 3,7 1,43 F150-200 W4-8 В30 9

Опорная плита ОП-1/ОП-2/ОП-3/ОП-4 и подкладная плита ПП1-А

Опорная плита применяется для установки стоек опор ВЛ из железобетона в грунтах с малой несущей способностью. Выполнена в виде круглой (ОП-4) или прямоугольной (ОП-1, ОП-2, ОП-3) в плане конструкции, в центр которой устанавливается стойка опоры ВЛ.

Область применения

  • ОП1/ОП2/ОП3 – для установки центрифугированных стоек;
  • ОП4 – для установки вибрированых стоек.

Подкладная плита выполнена из монолитного железобетона, имеет плоскую прямоугольную конструкцию, и монтируются под прижатые тяжело-нагруженные фундаменты анкерно-угловых опор ЛЭП в слабых грунтах, для расширения площади опирания фундаментов типа Ф5-А5, Ф5-А, Ф6-А до размеров 3.6х3.6 м.

Марка Габариты, мм Масса, т Объем, м3 Морозо-
стойкость
Водoнепро-
ницаемость
Класс
бетона
Вагонная
норма, шт
h a b d
ОП-1 500 1600 1600 - 1,55 0,62 F150-200 W4-8 В30 38
ОП-2 550 2000 2000 - 2,42 0,97 F150-200 W4-8 В30 24
ОП-3 550 2500 2500 - 3,42 1,37 F150-200 W4-8 В30 16
ОП-4 300 - - 1500 0,88 0,35 F150-200 W4-8 В30 -
ПП1-А 200 3600 1800 - 3,25 1,3 F150-200 W4-8 В30 18

Опорно-анкерные плиты ОП в Твери

Категории

  • ЖБИ для энергетического строительства

Опорно-анкерные плиты применяются при строительстве ЛЭП в качестве конструктивного элемента при устройстве различных видов опор с оттяжками. Они крепятся к свободным концам оттяжек и размещаются в  толще грунта. Опорно-анкерная плита принимает на себя боковые нагрузки, которые действуют на тело опоры, благодаря чему обеспечивается устойчивость опор ЛЭП.
Опорно-Анкерные плиты изготавливаются из бетона марки М300

Часто данные плиты используют в регионах со слабыми грунтами, где требуется длительная эксплуатация линий электропередач. В этих случаях при заглублении стоек требуется их дополнительное закрепление, производимое на разной глубине. Обычно опорно-анкерные плиты применяют близко от поверхности, это позволяет добиться максимальной устойчивости. При глубине котлована 2,7 м. плиты устанавливают на глубину 50 см. Вследствие жесткого упора, железобетонные стойки гораздо меньше подвержены воздействию мороза, влияниям ветра и других природных явлений.
Плиты анкерные 


Анкер цилиндрический  АЦ-1 для опор ЛЭП является незаменимым железобетонным элементом в энергетическом строительстве, он используется при монтаже опор анкерного типа, а именно для закрепления оттяжек опор. Это изделие, как и стойки опоры, заглубляются в котлован. Цилиндрический анкер АЦ-1 изготавливают по чертежам серии 3.407.1-143. От его надежности может зависеть целостность опор, которые часто устанавливают в густонаселенных районах, а также в труднодоступных для ремонта местах.

Цены

Опорно-анкерные плиты серия 3.407.1-143

П-3и 0,11 1 100,00р. шт.
П-4 0,05 870,00р. шт.
Анкер цилиндрический серия 3.407.1-143
АЦ-1 0,30 1 950,00р. шт.
Анкерные плиты серия 3.407-115 вып.5
ПА1-2 0,70 7 500,00р. шт.
ПА2-1 1,62 16 100,00р. шт.
ПА3-1 2,95 37 500,00р. шт.

Опорно-анкерные плиты ОП в Москве

Категории

  • ЖБИ для энергетического строительства

Опорно-анкерные плиты применяются при строительстве ЛЭП в качестве конструктивного элемента при устройстве различных видов опор с оттяжками. Они крепятся к свободным концам оттяжек и размещаются в  толще грунта. Опорно-анкерная плита принимает на себя боковые нагрузки, которые действуют на тело опоры, благодаря чему обеспечивается устойчивость опор ЛЭП.
Опорно-Анкерные плиты изготавливаются из бетона марки М300

Часто данные плиты используют в регионах со слабыми грунтами, где требуется длительная эксплуатация линий электропередач. В этих случаях при заглублении стоек требуется их дополнительное закрепление, производимое на разной глубине. Обычно опорно-анкерные плиты применяют близко от поверхности, это позволяет добиться максимальной устойчивости. При глубине котлована 2,7 м. плиты устанавливают на глубину 50 см. Вследствие жесткого упора, железобетонные стойки гораздо меньше подвержены воздействию мороза, влияниям ветра и других природных явлений.
Плиты анкерные 


Анкер цилиндрический  АЦ-1 для опор ЛЭП является незаменимым железобетонным элементом в энергетическом строительстве, он используется при монтаже опор анкерного типа, а именно для закрепления оттяжек опор. Это изделие, как и стойки опоры, заглубляются в котлован. Цилиндрический анкер АЦ-1 изготавливают по чертежам серии 3.407.1-143. От его надежности может зависеть целостность опор, которые часто устанавливают в густонаселенных районах, а также в труднодоступных для ремонта местах.

Цены

Опорно-анкерные плиты серия 3.407.1-143

П-3и 0,11 1 100,00р. шт.
П-4 0,05 870,00р. шт.
Анкер цилиндрический серия 3.407.1-143
АЦ-1 0,30 1 950,00р. шт.
Анкерные плиты серия 3.407-115 вып.5
ПА1-2 0,70 7 500,00р. шт.
ПА2-1 1,62 16 100,00р. шт.
ПА3-1 2,95 37 500,00р. шт.

Опорно-анкерная плита П-3и по серии 3.407.1-143, вып.7

Цена: договорная

  • Длина, мм620
  • Масса, т011
  • Ширина, мм620
  • Объем, м0,05
  • Высота, мм150
  • Марка бетонаB25
  • Марка бетона,классП-3и
  • МорозостойкостьF200
  • ВодонепроницаемостьW6
  • Расход стали, кг2,2
  • ГОСТ3.407.1-143, вып.7
  • Артикул04-007-0121

Товар в наличии: много

    ООО «Завод ЖБИ» выпускает сборные железобетонные опорно-анкерные плиты П-3и по серии 3.407.1-143,  выпуск 7.
Возможно изготовление опорно-анкерных плит П-3и с использованием бетона с особыми требованиями. По требованию заказчика возможно нанесение холодной битумной мастики на все грани опорно-анкерных плит. Возможно изготовление опорно-анкерных плит с использованием тяжелого бетона в солях и с использованием сульфатостойкого портландцемента.

    Варианты маркировки:
1.   П-3и
2.   П3и
3.   П 3и
4.   П.3и
5.   П-3-и
6.   П 3 и
7.   П.3.и
8.   П/3/и
9.   П-3 и
10.  П-3.и
11.  П-3/и
12.  П3 и
13.  П3.и
14.  П3-и
15.  П 3.и
16.  П 3-и
17.  П 3/и

    Стоимость опорно-анкерной плиты П-3и приведена с учетом НДС, без учета доставки. Представленная цена на опорно-анкерную плиту П-3и не является публичной офертой и может меняться в зависимости от объема заказываемой продукции и от общей ситуации на строительном рынке. 

Гарантия

Приемка готовых ЖБИ на нашем производстве происходит в соответствии с ГОСТами РФ

Мы изготавливаем нашу продукцию из бетона марки не ниже м22

Введение в бетонные заделки

Бетон - это наиболее часто используемый искусственный материал на Земле. Бетон повсюду, от плотин до мостов и водопропускных труб. Бетон - это композит, состоящий из портландцемента и воды с наполнителем из заполнителя (песок или гравий). Из-за своего состава бетон может быть очень прочным при сжимающих нагрузках, но не выдерживает срезанных нагрузок и не является хорошим конструкционным материалом для растягивающих нагрузок.

Это создает проблему при проектировании при попытке соединить другие материалы с бетонными компонентами или конструкциями здания.Наиболее часто используемое соединение с бетоном в коммерческом строительстве - это соединение между сталью и бетоном, например, когда вы соединяете стальную балку с бетонной стеной, бетонным полом или бетонной колонной.

Соединение стали с бетоном может быть трудным для проектирования и проектирования. Когда вы соединяете стальные балки с бетоном, вы создаете нагрузку, которая сосредоточена на небольшой площади, и эта нагрузка может быть сдвигающей или может создавать момент, который вызывает растяжение некоторой части точки соединения.Эти точки соединения стали с бетоном должны быть тщательно спроектированы и надежны, чтобы структурная система соответствовала применимым нормам и была безопасной и долговечной в течение длительного времени.

Для соединения стали и бетона, например, когда вы соединяете конструкционную стальную балку с бетоном, обычно используются бетонные закладные, такие как бетонный закладной анкер или стальная закладная плита (иногда также называемая закладной пластиной или закладной пластиной).

Как и практически любое решение в области инженерного проектирования, у каждого из этих решений есть свои плюсы и минусы.

Анкеры для бетонных закладных - это один из типов бетонных закладных, который часто используется для соединения конструкционной стали и других элементов конструкции, таких как навесы, с бетонной конструкцией или конструктивным элементом.

Существует три основных типа анкеров для заливки бетона: , монтируемый на месте, , механический, , механический, после установки , и клей , устанавливаемый после, .

Анкеры для заливки бетона на месте

Забивные анкеры для заделки бетона, устанавливаемые перед заливкой влажного бетона, фиксируются на месте при застывании бетона.

Примеры типичных анкеров для заливки на месте бетонных закладных - любезно предоставлено Williams Form Engineering Corp.

Литые анкеры для закладных бетонных конструкций, как правило, не являются собственностью компании и могут представлять собой обычный болт с шестигранной головкой с заделанной головкой или могут иметь L-образную, J-образную и Т-образную формы. При выполнении работ в ускоренном режиме возможно, что бетонный фундамент может быть спроектирован, а места закладных анкеров еще не будут детализированы, поэтому придется использовать анкеры после установки.

Анкеры для забивки бетона на столб

Бетонные анкеры

, устанавливаемые на столб, бывают двух типов: механические закладные анкеры и клеевые (или приклеенные) закладные анкеры .

Механические анкеры для заделки бетона

Дизайнерам и подрядчикам предлагается широкий выбор механических анкеров для заделки бетона. Каждый из них предназначен для решения конкретной строительной задачи.

Некоторые часто используемые типы механических анкеров для закладных в бетон:

Анкеры-шурупы: Лучше всего использовать в сухих помещениях. Высокая эффективность в кирпичной кладке или бетонных основаниях.

Пример анкера-шурупа для заливки бетона

Клиновые анкеры: Хорошая прочность, устойчивость к ржавчине и простота использования.Этот анкер входит в отверстие, просверленное до ширины клина, но длиннее, чем болт, и клин открывается, когда болты затягиваются, фиксируя болт.

Пример клинового анкера, залитого на месте бетонного анкера

Анкеры-гильзы: Обычно используются в кирпиче и бетоне. Внешний корпус расширяется у основания, чтобы удерживать болт на месте, а при затяжке расширяется.

Пример анкера-рукава, залитого на месте, анкера для заделки бетона

Анкер-шуруп из свинцового дерева: Подходит для кирпича, литого бетона или бетонных блоков.Они окружают болт из листовой стали, а более длинные можно использовать для более мягких материалов.

Пример анкера-шурупа из свинца, залитого на месте, бетонного анкера

Двойные распорные анкеры: Эти анкеры имеют фланцы, которые расширяются в верхней части и у основания анкера, чтобы помочь противостоять эффектам вибрации и предотвратить откручивание винтов.


Пример анкера двойного расширения, забиваемого на месте, закладного анкера

Анкеры для заделки клеевого бетона

Анкеры для заливки клеевого бетона устанавливаются после заливки бетона.В бетоне просверливается отверстие, куда должен войти анкер, и анкер фиксируется на месте клеем. Хотя установка клеевого анкера может быть более трудоемкой, преимуществом является то, что можно избежать ошибок при размещении, поскольку после того, как анкер установлен на место, трудно переместить место анкера.

Типы клеев для клеевых анкеров

Существует два распространенных типа клеевых закладных анкеров: эпоксидные и акриловые. Существуют компромиссы между нанесением одного типа анкерного клея для заделки по сравнению с нанесением анкерного клея.другой.

Всего:

Эпоксидный анкерный клей:

Более длительное время гелеобразования и отверждения, но более высокая прочность сцепления, особенно во влажных условиях. Более длительное время гелеобразования может быть полезно при введении эпоксидной смолы в глубокие просверленные отверстия, но при менее 60 Def. F.

Акриловый клей для закладных анкеров:

Более короткое время гелеобразования и отверждения, но меньшая прочность сцепления, особенно во влажных условиях. Полезные температуры до 14 градусов.F, но не может храниться выше 80 градусов. F.

Список плюсов и минусов для каждого типа клея, предоставленный Strongtie, приведен ниже:

Тип анкерного клея для установки в бетонную закладку

Эпоксидное

Акрил

Длительное время гелеобразования

Короткое время гелеобразования

Длительное время отверждения

Короткое время отверждения

Длительный срок хранения (2 года)

Меньший срок хранения (1 год)

Высокая температура хранения

Максимальная температура хранения не превышает 80 ° F (качество продукта может быть снижено, если температура хранения превышает 80 ° F

Хорошая производительность при отсыпке отверстий

Пониженная производительность во влажных скважинах

Более высокая прочность сцепления

Прочность связи обычно ниже

Низкотемпературные установки (14 ° F)

Трудно дозировать при температуре ниже 60 ° F

Хорошая прокачиваемость при низких температурах

Низкотемпературное хранение (14 ° F)

Пониженная производительность при повышенных температурах

Очень хорошие характеристики при повышенных температурах

Длинные сопла, необходимые для правильного перемешивания

Более короткие сопла совместимы

Картриджи большого объема можно отпускать с помощью ручных дозаторов

Более гелевая консистенция, что упрощает использование в горизонтальных и потолочных установках

Клей не дает усадки, что позволяет использовать его в отверстиях большого размера.

Низкая температура ограничена 40 ° F

Очень стабильная химия

Хотя клеевые анкеры для заделки бетона могут быть установлены постфактум, что упрощает выравнивание, их установка может быть очень трудоемкой и требует наличия опытных технических специалистов.

Подробнее о бетонных анкерах
Отказы анкера при растяжении и сдвиге возникают по-разному.

При напряжении отказ может произойти по:

Стальной анкерный компонент разрушающий

Анкер стальной вытяжной из бетона

Бетонный конус выламывается при достижении мощности

Трещины в бетоне, разделяющие основной материал

Прорыв бетона, приводящий к боковому растрескиванию бетона

При сдвиге отказ может произойти по:

Разрыв стали после выхода на мощность и выход

Полуконическая форма излома в точке опоры

Выдавите полуконическую форму под прямым сдвигающим усилием

Для более высоких структурных нагрузок, чем может выдерживать бетонный анкер, инженеры устанавливают бетонные закладные плиты.Бетонная закладная плита - это металлическая плита, к которой прикреплены болты, шпильки или арматура. Каждый из этих элементов является анкером, поэтому закладная плита может иметь несколько анкеров, что увеличивает ее несущую способность. Плита устанавливается в мокрые бетонные элементы, такие как пол, опоры, сборные колонны или наклонные стены, бетонные плиты или заливаются бетонными стенами для создания точки соединения.



Пример бетонной плиты на месте после заливки

Имея несколько компонентов, закладываемых в бетон, закладная плита из бетона имеет значительно большую несущую способность, чем бетонный закладной анкер.

Деталь проекта бетонной плиты с изображением нескольких анкеров и арматуры бетонной стены

Есть два типа бетонных закладных плит: традиционные сварные бетонные закладные плиты и запатентованные новые конструкции бетонных закладных плит с болтовым креплением EM-BOLT

Пример традиционной сварной бетонной плиты с открытой поверхностью

Пример новой бетонной плиты с болтовым креплением EM-BOLT, открытая поверхность

Традиционные сварные бетонные плиты для закладных

Раньше был только один вариант закладных бетонных плит - свариваемый.В этой конфигурации закладную плиту помещают в бетонные формы и дают застыть на месте. Лицевая поверхность закладной пластины обнажается после того, как формы удалены, и к ней приваривается скоба, чтобы обеспечить возможность соединения с ней конструктивных элементов, таких как балки.

Новые бетонные плиты на болтах EM-Bolt

Конструкция новой закладной пластины с болтовым креплением EM-BOLT, показанная на изображении выше, показывает защитные пластиковые колпачки, закрывающие предварительно просверленные и резьбовые отверстия в лицевой пластине после снятия бетонной формы.После снятия пластиковых заглушек конструктивный элемент, который должен быть соединен с бетоном через бетонную закладную плиту, крепится болтами, а не приваривается.

Новая бетонная плита с болтовым креплением и кронштейном из конструкционной стали, закрепленным болтами

Эта новая запатентованная конфигурация бетонной закладной плиты обеспечивает меньшую стоимость монтажа, чем стандартная сварная бетонная закладная плита, и дает многочисленные преимущества при строительстве на месте.

Когда оценщик, Заказчик или Подрядчик видит бетонные закладные плиты на проектных чертежах, они считают их отдельными частями и назначают стоимость установки каждой из них на месте, которая включает стоимость каждого компонента, стоимость работ по установке и стоимость осмотр.

В случае традиционных бетонных закладных плит стоимость приварки кронштейнов к поверхностям плиты в полевых условиях может быть значительной. Бетонные плиты для заделки обычно находятся высоко над полом, что требует использования лестницы как для сварки, так и для осмотра.Сварка требует, чтобы оборудование располагалось рядом со сварным швом, что может быть затруднительно на лестнице. Сварка также может быть затруднена в ненастную погоду, в результате чего проекты откладываются, а безопасность ставится под угрозу. Часть сварных швов будет проверена, и в некоторых случаях может потребоваться проверка LPT или XRay, время на вождение и затраты. Дополнительные расходы возникают из-за дефектных сварных швов, которые необходимо отшлифовать и отремонтировать.

Новая бетонная плита с болтовым креплением обеспечивает экономию трудозатрат, высвобождая квалифицированных специалистов по сварке в полевых условиях для выполнения других работ, поскольку соединение между сталью и бетоном является болтовым, а не сварным.Болтовые соединения также снижают затраты на осмотр и снижают риски по сравнению с соединениями, сваренными на месте. Новые конструкции бетонных закладных плит с болтовым креплением позволяют соблюдать новые энергетические нормы строительства, позволяя интегрировать новые технологии термического разрушения в закладные плиты.

В случае обоих типов бетонных закладных плит инженеры-строители рассчитают расчетную нагрузку, необходимую в точке соединения стали с бетоном, и должны выбрать бетонную закладную плиту (закладную плиту), которая будет безопасно выдерживать расчетные нагрузки.Учитываются такие факторы, как конкретный тип бетона, материал стали, диаметр и количество анкеров от плиты к бетону, а также толщина стальной плиты. Бетонная закладная плита спроектирована в соответствии с ACI 318-14, Глава 17.

Программное обеспечение

Design доступно для детализации бетонных закладных плит, и вы можете увидеть примеры расчетов закладных плит для HILTI Profis ™ здесь и Simpson Strong-Tie Anchor Designer ™ здесь. Тем не менее, при использовании бетонных закладных плит EM-BOLT наши зарегистрированные инженеры-строители выполнят за вас подробный расчет конструкции!

Хотите узнать больше о том, как монтажные плиты с болтовым креплением EM-BOLT сокращают затраты и время на строительство? Воспользуйтесь руководством ниже!

Вам нужна помощь в инженерных расчетах бетонных закладных плит? Свяжитесь с нами ниже.

Встроенная пластина Чертежи Revit для нашей стандартной серии продуктов также доступны, чертежи Revit можно найти здесь.

Чтобы узнать больше о преимуществах встраиваемых пластин EM-BOLT с болтовым креплением, перейдите сюда.

Мы также предлагаем запатентованные энергосберегающие решения для встраиваемых пластин с термическим разделением, которые позволяют вам соответствовать новым требованиям норм и экономить затраты на электроэнергию, одновременно снижая стоимость строительства и риски, связанные с соблюдением сроков.

Характеристики сдвига закладных анкерных плит в откидных железобетонных панелях при монотонных и циклических нагрузках

  • [1]

    M.W. Labib, A.S. Аюб, Ю. Mo, Опоры из стальных листов в бетонных откидных сборных стенах, Mag. Concr. Res. 66 (12) (2014) 627–643.

    Артикул Google Scholar

  • [2]

    Ф. Греко, Л. Леонетти, Р. Лучано, Мультимасштабная модель для численного моделирования испытания на вырыв анкерного болта в легком заполненном бетоне, Констр.Строить. Матер. 95 (1) (2015) 860–874.

    Артикул Google Scholar

  • [3]

    P.A. Прието-Муньос, Х. Инь, Теста Р.Б., Механика адгезивной анкерной системы, подверженной вытягивающей нагрузке. I. Анализ упругости, J. Struct. Англ. 140 (2) (2014) 04013052.

    Статья Google Scholar

  • [4]

    Ö. Чалишкан, С. Йылмаз, Х. Каплан, Н. Кирач, Прочность на сдвиг эпоксидных анкеров, встроенных в низкопрочный бетон, Констр.Строить. Матер. 38 (2013) 723–730.

    Артикул Google Scholar

  • [5]

    П.Р. Гроссер, Несущие свойства и конструкция анкеров, подверженных сдвиговым и крутильным нагрузкам в бетоне без трещин, (Диссертация), Университет, Штутгарт, 2012. стр. 359.

    Google Scholar

  • [6]

    Р. Малле, Поведение и конструкция анкеров вблизи кромки при кручении, в: Р. Элигехаузен (Ред.), Соединения между сталью и бетоном, Публикации RILEM, Штутгарт, Германия, 2001 178–185.

    Google Scholar

  • [7]

    Палларес Л., Хаджар Дж. Ф., Анкеры со стальными шпильками с головкой в ​​композитных конструкциях. Часть II. Напряжение и взаимодействие, Отчет № NSEL-014, Серия отчетов структурной лаборатории Ньюмарка (1940-9826), Иллинойсский университет в Урбане-Шампейн, Урбана, Иллинойс, 2009.

  • [8]

    http: //www.seismicresilience.org.nz/topics/building-envelope/commercial-buildings/wall-claddings-commercial/ (16.12.2016) ..

  • [9]

    Американский институт бетона, ACI 318M-14: Требования строительных норм для конструкционного бетона и Комментарий, ACI, Фармингтон-Хиллз, Мичиган, США, 2014.

  • [10]

    NS Андерсон, Д.Ф. Meinheit, Критерии расчета головных групп шпилек на сдвиг. Часть 1. Емкость стали и эффекты задней кромки, PCI J. 45 (5) (2000) 46–75.

    Артикул Google Scholar

  • [11]

    Н.С. Андерсон, Д.Ф. Meinheit, Пропускная способность анкеров с забивной головкой, PCI J. 50 (2) (2005) 90–112.

    Артикул Google Scholar

  • [12]

    N.S. Андерсон, Д.Ф. Meinheit, Обзор критериев дизайна с головкой-шпилькой в ​​шестом издании руководства по проектированию PCI, PCI J. 1 (4) (2007) 1–20.

    Google Scholar

  • [13]

    PCI (Институт сборного и предварительно напряженного бетона), Руководство по проектированию сборного и предварительно напряженного бетона PCI, 6-е изд., PCI, Чикаго, Иллинойс, США, 2004.

    Google Scholar

  • [14]

    Американский институт стальных конструкций, Руководство по стальным конструкциям, 14-е изд., AISC, Чикаго, 2011.

    Google Scholar

  • [15]

    К. Джебара, Й. Ожболт, Й. Хофман, Разрушающая способность Pryout анкеров с одной головкой, Mater. Struct. 49 (2016) 1775–1792.

    Артикул Google Scholar

  • [16]

    К.Лемье, Р. Секссмит, Г. Вейлер, Поведение встроенных стальных соединителей в бетонных подъемных панелях, ACI Struct. J. 95 (4) (1998) 400–410.

    Google Scholar

  • [17]

    Н. Хэммилл, А. Гали, Сопротивление продавливанию соединений угловой плиты и колонны, ACI Struct. J. 91 (6) (1994) 697–707.

    Google Scholar

  • [18]

    Герман Л. Разрывная способность анкеров в бетоне.Часть 2. Сдвиг, ACI Struct. J. 101 (6) (2004) 821–829.

    Google Scholar

  • [19]

    J.G. Ольгаард, Р. Slutter, J.W. Фишер, Прочность на сдвиг шпилек в легком и нормальном бетоне, AISC Eng. J. 8 (2) (1971) 55–64.

    Google Scholar

  • [20]

    G. Zhao, Tragverhalten von randfernen Kopfbolzenverankerungen bei Betonbruch, (Несущая способность головных анкеров-шпилек при прорыве в бетон на удалении от края), Mitteilung 1994/1, Institut für Ber. , Германия, 1994 (на немецком языке).

    Google Scholar

  • [21]

    Л. Ан, К. Седерволл, Испытания на выталкивание шпилек в высокопрочном и нормальном бетоне, J. Constr. Steel Res. 36 (1) (1996) 15–29.

    Артикул Google Scholar

  • [22]

    А. Пан, П. Моеле, Пластичность плоских железобетонных плит при боковом смещении, ACI Struct. J. 86 (3) (1989) 250–285.

    Google Scholar

  • Советы по прикреплению подоконных плит к бетонному фундаменту

    При строительстве новой конструкции очень важно надежно прикрепить элементы к фундаменту или бетонной плите с помощью подоконной плиты .Подоконник, также известный как подошва , представляет собой нижнюю горизонтальную часть стены или здания, к которой будут прикреплены вертикальные стойки.

    Большинство подоконников изготавливается из пиломатериалов - обычно размером 2 "x 4", 2 "x 6", 2 "x 8" или 2 "x 10".

    Перед началом работы

    Для обеспечения надлежащей конструкции и безопасности важно определить, какая система крепления будет наилучшим выбором для крепления пластин порога.

    Одним из методов крепления пластин порога является использование монтируемых анкеров, обычно называемых "J" болтами .Болты «J» представляют собой анкеры в форме буквы J с резьбой на конце, противоположном загнутому концу. Эти болты устанавливаются на место перед заливкой бетона.

    Использование J-образных болтов обеспечивает наилучшие значения удержания, но может быть проблематичным для мастера из-за опыта, необходимого для сложных этапов установки.

    J-образные болты должны быть установлены полностью перпендикулярно, в противном случае возникнут многочисленные проблемы при попытке прикрепить пластину порога.Также этот метод нельзя использовать при возведении конструкции, где есть уже существующий фундамент, например, при замене ветхого гаража.

    Для менее сложных применений или для тех, у кого есть существующий фундамент, клиновые анкеры представляют собой тип бетонных анкеров, которые можно успешно использовать с плитами порога. Этот тип анкера представляет собой анкер , установленный на месте, , что означает, что он помещается в бетон после того, как он полностью затвердеет. Эти крепления предназначены для использования только в твердом бетоне.

    Клиновые анкеры доступны в диаметрах от 1/4 "до 1 1/4".

    Длина клинового анкера полностью зависит от толщины скрепляемого материала. Чтобы определить необходимый размер анкера, важно ознакомиться с местными строительными нормами или проконсультироваться с инженером или архитектором. Также очень важно проверить значения выдержки, необходимые для вашего конкретного применения, поскольку качество бетона может сильно различаться.

    Выбор клиновых анкеров требуемого размера

    После определения требуемых значений удержания используйте ссылку на таблицу размеров клиновых анкеров , чтобы определить подходящий диаметр и длину клиновых анкеров.

    Другие особенности использования клиновых анкеров:

    1. Используйте клиновой анкер подходящей длины для конкретного применения.
    2. Чтобы определить подходящую длину для конкретного применения, используйте следующее уравнение:
      Минимальная глубина заделки для используемого диаметра.
      Толщина скрепляемого материала, толщина гайки и шайбы равны минимальной длине необходимого клинового анкера.
    3. Убедитесь, что анкер находится дальше минимального расстояния от края бетона.Практическое правило - минимум пять диаметров анкера от неподдерживаемого края бетона.
      Например, если ваш клиновой анкер имеет диаметр 1/2 дюйма, он должен быть установлен на расстоянии минимум 2 1/2 дюйма от неподдерживаемого края.
    4. Определите марку стали и / или покрытие клинового анкера, необходимое для конкретного применения. Клиновые анкеры доступны в трех вариантах отделки: оцинковка, горячее цинкование и нержавеющая сталь.

    Полезный совет: Важно помнить, что диаметр отверстия равен диаметру анкера.Эта информация повлияет на значения удержания ваших клиновых анкеров.

    Пошаговые инструкции

    Бетонные клиновые анкеры теперь можно легко установить:

    1. Отметьте на бетоне, где будут просверлены отверстия.
      Помните, что анкеры должны быть размещены на расстоянии не менее пяти диаметров анкера от любого неподдерживаемого края, и между любыми двумя анкерами должно быть не менее десяти диаметров анкера.
    2. Просверлите отверстия перфоратором с помощью сверла по камню с твердосплавным наконечником.Диаметр отверстия должен быть таким же, как у клинового анкера.
    3. Очистите отверстие от мусора с помощью сжатого воздуха, профессионального пылесоса или металлической щетки.
    4. Перед тем, как вставить клиновой анкер в отверстие, обязательно установите шайбу на головку и навинтите гайку на пару оборотов. Не полностью закручивая гайку, резьба клинового анкера защищена.
    5. Осторожно установите подоконник в правильное положение и вставьте клиновые анкеры в каждое отверстие через пластину подоконника.
    6. Забейте анкеры в каждое отверстие, убедившись, что они установлены на нужную глубину и надежно зафиксированы. Это будет опорная плита, на которую позже в процессе ремонта будут помещены шпильки. Надежное размещение важно для общей безопасности конструкции.
    7. Используя динамометрический ключ, затяните каждую гайку, чтобы гарантировать, что они затянуты с требуемым крутящим моментом.

    Заключительные проверки


    При использовании клиновых анкеров для бетона важно помнить:

    • Клиновые анкеры очень эффективны, когда бетон находится в хорошем состоянии и соблюдаются минимальные краевые и межосевые расстояния.Размер отверстия имеет решающее значение для удержания клинового анкера.
    • Диаметр отверстия равен диаметру анкера при использовании твердосплавных коронок стандарта ANSI.
    • Допуски стандартных бит ANSI специально согласованы с для работы с клиновыми анкерами.

    Наконец, клиновые анкеры имеют требуемый крутящий момент. Ознакомьтесь с этой важной технической информацией о анкере на странице , чтобы определить диаметр анкера, который будет использоваться для диапазона требуемых значений крутящего момента.

    Изд. Примечание: Эта функция была предоставлена ​​Concrete Fastening Systems, Inc .: http://www.concretefasteners.com.

    КОНСТРУКЦИЯ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ, ВСТАВЛЕННЫХ В БЕТОННУЮ КЛАДКУ

    ВВЕДЕНИЕ

    Анкерные болты предназначены для передачи нагрузок на кладку от таких приспособлений, как ригели, пороги и несущие плиты. И сдвиг, и растяжение передаются через анкерные болты, чтобы противостоять расчетным силам, таким как подъем из-за ветра в верхней части колонны или стены или вертикальные гравитационные нагрузки на ригели, поддерживающие балки или фермы (см. Рисунок 1).Величина этих нагрузок значительно варьируется в зависимости от области применения.

    В данном TEK обобщены требования к правильному проектированию, детализации и установке анкерных болтов, заделанных в бетонную кладку, на основе положений «Требования Строительных норм для каменных конструкций» издания 2013 г. (ссылка 1). Следует отметить, что в редакциях Международного строительного кодекса и Международного жилищного кодекса 2012 г. (ссылки 3 и 4) содержатся ссылки на положения редакции 2011 года Требований строительных норм для каменных конструкций (ссылка.5), которые не содержат существенных отличий от приведенных ниже методологий анализа и проектирования.

    Рисунок 1 - Расчетные нагрузки анкеровки

    Типы и конфигурации креплений

    Анкерные болты в целом можно разделить на две категории: закладные анкерные болты, которые закладываются в раствор во время строительства кладки; и анкеры после установки, которые устанавливаются после возведения кладки.Установленные анкеры достигают сопротивления сдвигу и растяжению (вытягиванию) за счет расширения по каменной кладке или гильзам, либо путем склеивания с помощью эпоксидной смолы или других клеев. Конструкция анкеров после установки должна соответствовать документации производителя анкеров и выходит за рамки настоящего ТЭК.

    Конфигурации анкерных болтов

    , на которые распространяются требования Строительных норм для каменных конструкций, относятся к одной из двух категорий:

    • Анкеры с гнутым стержнем, которые включают обычные болты J и L, представляют собой стальные стержни с резьбой с крючками на конце, встроенными в кладку.Анкерные болты с гнутым стержнем должны соответствовать требованиям к материалам Стандартных технических условий на углеродистую конструкционную сталь, ASTM A36 / A36M (ссылка 6).
    • Анкеры с головкой включают обычные болты с квадратной или шестигранной головкой с резьбой, но также включают пластинчатые анкеры (когда к концу болта приваривается стальная пластина). Анкерные болты с головкой должны соответствовать требованиям Стандартных технических условий на болты и шпильки из углеродистой стали, предел прочности при растяжении 60 000 фунтов на кв. Дюйм, ASTM A307, класс A (ссылка 7).

    Для других конфигураций анкерных болтов, включая анкеры после установки, расчетные нагрузки определяются путем испытания минимум пяти образцов в соответствии со Стандартными методами испытаний прочности анкеров в бетонных и каменных элементах, ASTM E488 (см.8) при нагрузках и условиях, которые соответствуют предполагаемому использованию. Допустимые расчетные значения напряжений ограничиваются 20% от средней испытанной прочности анкерных болтов. В соответствии с положениями расчета прочности номинальная расчетная прочность ограничивается 65% от средней испытанной прочности.

    ОБЩИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ДЕТАЛЬНЫМ ТРЕБОВАНИЯМ

    Строительные нормы и правила для каменных конструкций (ссылка 1) содержат положения о конструкции анкерных болтов как для расчета допустимого напряжения, так и для методов расчета прочности (главы 2 и 3, соответственно).Обзор этих принципов проектирования можно найти в документах «Расчет допустимого напряжения бетонной кладки», TEK 14-7C, и «Положения по расчету на прочность для бетонной кладки», TEK 14-4B (ссылки 9, 10). Обратите внимание, что глава 5 кодекса также включает предписывающие критерии для крепления пола и крыши, которые применимы к эмпирически спроектированной каменной кладке, но эти положения здесь не рассматриваются.

    Хотя многие требования к конструкции анкера различаются в зависимости от методов расчета допустимого напряжения и прочности, некоторые положения обычно являются общими для двух подходов к проектированию.Следующее обсуждение и темы относятся к анкерам, спроектированным с использованием методов расчета допустимого напряжения или прочности.

    Эффективная площадь анкерных болтов

    Для обоих методов проектирования чистая площадь анкерного болта, используемая для определения расчетных значений, представленных в данном ТЭК, принимается равной следующему, что учитывает уменьшение площади из-за наличия анкерной резьбы:

    Анкер ½ дюйма = 0,142 дюйма² (91,6 мм²)
    дюйма анкер = 0,226 дюйма² (145,8 мм²)
    ¾ дюймаанкер = 0,334 дюйма² (215,4 мм²)
    ⅞ дюйма анкер = 0,462 дюйма² (298,0 мм²)

    Эффективная длина заделки

    Минимальная эффективная длина заделки анкерных болтов составляет четыре диаметра болта (4 d b ) или 2 дюйма (51 мм), в зависимости от того, что больше (см. Рисунок 2). Длина заделки болтов с головкой, l b , измеряется параллельно оси болта от поверхности кладки до опорной поверхности головки болта. Для анкеров с гнутым стержнем эффективная длина заделки измеряется параллельно оси болта от поверхности кладки до опорной поверхности на изогнутом конце минус один диаметр анкерного болта.

    Рисунок 2 - Минимальная эффективная длина заделки

    Размещение

    Анкерные болты должны быть заделаны в цементный раствор, за исключением того, что анкеры диаметром ¼ дюйма (6,4 мм) разрешается размещать в стыках слоя раствора толщиной не менее ½ дюйма (12,7 мм). За исключением анкеров, установленных в стыках раствора, минимальный зазор составляет ¼ дюйма.(6,4 мм) и ½ дюйма (12,7 мм) требуется между анкерным болтом и ближайшей поверхностью кладки для мелкого и крупного раствора соответственно. Это требование применяется к анкерным болтам, встроенным в верхнюю часть элемента кладки, а также к анкерным болтам, проходящим через лицевые оболочки кладки, как показано на Рисунке 2. Хотя исследования (ссылка 11) показали, что установка анкеров в отверстия слишком большого размера на лицевой стороне кирпичной кладки Оболочки не оказывают значительного влияния на прочность или характеристики анкеров по сравнению с теми, которые помещаются в отверстия, лишь немного превышающие диаметр анкера, кодекс решил сохранить эти требования к зазору в качестве удобного средства проверки того, что цементный раствор должным образом закрепился вокруг анкерного болта. .

    Несмотря на то, что при типичном проектировании каменной кладки они редко контролируются, Строительные нормы и правила для каменных конструкций также требуют, чтобы расстояние между параллельными анкерами было как минимум равным диаметру анкера, но не менее 1 дюйма (25,4 мм), чтобы гарантировать адекватность эффективность анкера и уплотнение раствора вокруг анкера.

    Существующие нормы кладки не учитывают допуски для установки анкерных болтов. При отсутствии таких критериев строительные допуски, используемые для размещения структурной арматуры, могут быть изменены для применения к анкерным болтам.Чтобы анкерные болты были правильно выровнены во время заливки раствора, можно использовать шаблоны, чтобы удерживать болты с необходимыми допусками. Шаблоны, которые обычно изготавливаются из дерева или стали, также предотвращают протекание раствора в тех случаях, когда анкеры выступают со стороны стены.

    Расчетные площади сдвига и растяжения

    Расчетная площадь прорыва при растяжении A pt и прогнозируемая площадь прорыва при сдвиге A pv для анкеров с головкой и изогнутой балкой определяются уравнениями 1 и 2 следующим образом:

    Расстояние до края анкерного болта, , и , измеряется в направлении приложенной нагрузки от центра анкерного болта до края кладки.Когда площади проекции соседних анкерных болтов перекрываются, часть площади перекрытия уменьшается наполовину для расчета A pt или A pv , как показано на рисунке 3. Любая часть площади проекции, которая Попадание в открытую ячейку, открытую сердцевину, открытый стык головки или выход за пределы элемента кладки вычитается из расчетного значения A pt и A pv . Графическое изображение конуса отрыва при растяжении показано на рисунке 4.

    Рисунок 3 - Уменьшение площади проекции при перекрытии конусов разрушения
    Рис. 4 - Конус предполагаемого разрушения анкерного болта

    РАСЧЕТ ДОПУСТИМОГО НАПРЯЖЕНИЯ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ

    Напряжение

    Допустимая осевая растягивающая нагрузка Ba для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как меньшая из Уравнения 3, допустимая осевая растягивающая нагрузка, определяемая разрывом кладки, и Уравнения 4, допустимая осевая растягивающая нагрузка, определяемая податливостью анкера.Для анкеров с гнутым стержнем допустимая осевая растягивающая нагрузка также должна быть меньше, чем определяемая по уравнению 5 для вытягивания анкера.

    Ножницы

    Допустимая нагрузка сдвига, B v , для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как наименьшее из уравнения 6, допустимая нагрузка сдвига, определяемая разрывом кладки, уравнение 7, допустимая нагрузка сдвига, определяемая раздавливанием кладка, уравнение 8, допустимая нагрузка сдвига, определяемая выступом кладки, и уравнение 9, допустимая нагрузка сдвига, определяемая податливостью анкера.

    Комбинированный сдвиг и растяжение

    Анкерные болты, подверженные комбинированному осевому растяжению и сдвигу, также должны удовлетворять следующему уравнению единства:

    Взаимосвязь между прилагаемыми растягивающими и касательными нагрузками по сравнению с допустимыми растягивающими и касательными нагрузками показана на Рисунке 5.

    Рисунок 5 - Конфигурация для примера конструкции

    ПРОЧНОСТЬ АНКЕРНЫХ БОЛТОВ

    Расчетные положения для анкерных болтов с использованием метода расчета прочности почти идентичны тем, которые используются для расчета допустимого напряжения, с соответствующими изменениями для преобразования требований для получения расчетной прочности на номинальное осевое растяжение и сдвиг.Коэффициенты снижения прочности Φ для использования в уравнениях с 11 по 18 принимаются равными следующим значениям:

    • когда номинальная прочность анкера контролируется прорывом кладки, раздавливанием кладки или отрывом анкера, Φ принимается равным 0,50,
    • , когда номинальная прочность анкера контролируется текучестью анкерного болта, Φ принимается равным 0,90,
    • , когда номинальная прочность анкера контролируется вырывом анкера, Φ принимается равным 0,65.

    Напряжение

    Номинальная осевая прочность на растяжение, B и , для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как меньшее из Уравнения 11, номинальной осевой прочности на растяжение, определяемой разрывом кладки, и Уравнения 12, номинальной осевой прочности на растяжение, регулируемой якорь податливый.Для анкеров с гнутым стержнем номинальная осевая прочность на растяжение также должна быть меньше, чем значение, определенное уравнением 13 для выдергивания анкера.

    Ножницы

    Номинальная прочность на сдвиг Bvn для анкерных болтов с головкой и изогнутой балкой принимается как наименьшее из Уравнения 14, номинальное сопротивление сдвигу, определяемое разрывом кладки, Уравнение 15, номинальное сопротивление сдвигу, определяемое раздавливанием кладки, Уравнение 16, номинальная прочность на сдвиг, определяемая выступом кладки, и уравнение 17, номинальная прочность на сдвиг, определяемая податливостью анкера.

    Комбинированный сдвиг и растяжение

    Как и в случае расчета допустимого напряжения, анкерные болты, подвергающиеся комбинированному осевому растяжению и сдвигу, также должны удовлетворять следующему уравнению единства:

    ПРИМЕР КОНСТРУКЦИИ

    Два ½ дюйма (12.Анкеры с головкой 7 мм) представляют собой болтовое соединение балки крыши со стороной кирпичной стены 8 дюймов (203 мм), см. Рисунок 5 ниже. Стена имеет минимальную заданную прочность на сжатие f ’ м 2000 фунтов на квадратный дюйм (13,8 МПа). Болты имеют эффективный предел текучести 60 ksi (413,7 МПа) при эффективной длине заделки и расстоянии между болтами 6 дюймов (50,8 мм).

    Расчет допустимого напряжения

    Можно предположить, что D + L R является основной комбинацией нагрузок.При этом общая расчетная сила сдвига для соединения составляет 1600 фунтов (7,12 кН), причем каждый анкерный болт выдерживает половину общей нагрузки. Как это обычно бывает с болтовыми соединениями, подверженными сдвигу, нагрузка передается на расстоянии смещения, е, которое эквивалентно дополнительной толщине ригеля и соединительных элементов. Эта эксцентрическая нагрузка создает пару сил с растягивающими усилиями в анкере и опоре каменной стены. Используя инженерные решения, плечо момента может быть приблизительно равно расстояния от центральной линии болта до края ригеля, обозначенного для этого примера как x .Силу индуцированного натяжения на всем соединении можно рассчитать следующим образом:

    Используя уравнение 1, можно определить площадь прорыва при растяжении для каждого болта, равную 113,10 дюйм² (729,68 см²), однако из-за близости болтов друг к другу существует перекрытие в предполагаемой области прорыва. Чтобы учесть это, при анализе отдельного болта необходимо уменьшить предполагаемую площадь прорыва на половину площади перекрытия.Измененная площадь проекции для каждого болта становится:

    Используя приведенное выше уравнение, значение модифицированного A pt составляет 90,99 дюйма² (578,03 см²).

    В свою очередь, осевая прочность на растяжение контролируется либо разрывом кладки (уравнение 3), либо текучестью анкера (уравнение 4) и определяется следующим образом (уравнение 5 явно относится к анкерам с гнутым стержнем и не требует проверки):

    В этом примере прочность на растяжение в осевом направлении определяется прочностью на отрыв кирпичной кладки: B ab .

    Аналогичным образом, чтобы определить допустимую прочность на сдвиг, обычно рассчитывают площадь прорыва при сдвиге для каждого анкера. В этом конкретном примере, учитывая направление сдвиговой нагрузки и большое краевое расстояние, сдвиг кладки не будет определяющим режимом разрушения. Расчетные значения прочности на раздавливание кирпичной кладки (уравнение 7), вырыв анкера (уравнение 8) и деформацию анкера (уравнение 9) составляют:

    В этом случае прочность на сдвиг каждого анкера контролируется прочностью кирпичной кладки на раздавливание, B vc .

    Проверка комбинированных эффектов нагрузки для отдельного анкера по уравнению 10 дает следующее:

    Поскольку отношение спроса к мощности меньше 1,0, конструкция удовлетворяет.

    Прочность конструкции

    Предполагается, что управляющая комбинация нагрузок для соединения составляет 1,2 D +1,6 L R .При этом влияние эксцентрической поперечной нагрузки анализируется аналогично примеру расчета допустимого напряжения, в результате чего учитывается растягивающая сила 2688 фунтов (11,96 кН), действующая на все соединение. Факторная нагрузка сдвига, действующая на соединение, составляет 2240 фунтов (9,96 кН).

    Снова, цитируя уравнение 1 и модифицируя его для перекрытия спроектированной площади прорыва, мы получаем, что A pt для каждого анкерного болта составляет 90,99 дюйма² (578,03 см²). Обратитесь к примеру расчета допустимого напряжения для пояснения.

    Осевая прочность на растяжение, определенная путем расчета прорыва кладки (уравнение 11) и текучести анкера (уравнение 12), выглядит следующим образом (как и раньше, уравнение 13 не нужно проверять, поскольку оно применяется только к анкерам с гнутым стержнем):

    Номинальная осевая прочность на растяжение определяется податливостью анкера: B и .

    Номинальная прочность на сдвиг контролируется дроблением кладки (уравнение 15), вытягиванием анкера (уравнение 16) и податливостью анкера (уравнение 17) и проверяется следующим образом (как объяснялось ранее, для этого примера геометрия стены и направление нагрузки указывают на сдвиг. прорыв будет маловероятным режимом отказа):

    В этом примере номинальная прочность на сдвиг для каждого анкера контролируется дроблением кладки, B vnc .

    Применение соответствующих коэффициентов снижения прочности Φ = 0,9 для анкера, податливого под действием растягивающих нагрузок и Φ = 0,5 для дробления кирпичной кладки под воздействием сдвигающих нагрузок, и проверка комбинированных эффектов нагрузки для отдельного анкера по уравнению 18 дает следующее:

    При соотношении спроса и мощности менее 1,0 конструкция удовлетворяет.

    ОБОЗНАЧЕНИЯ

    A b = площадь поперечного сечения анкерного болта, дюйм² (мм²)
    A pt = площадь проекции на поверхность кирпичной кладки правого кругового конуса для расчета прочности на разрыв анкерных болтов при растяжении дюйм² (мм²)
    A pv = площадь проекции на поверхность кирпичной кладки половины правого кругового конуса для расчета прочности на разрыв анкерных болтов при сдвиге, дюйм.² (мм²)
    B a = допустимое осевое усилие на анкерный болт, фунт (Н)
    B ab = допустимая осевая растягивающая нагрузка на анкерный болт, когда она регулируется разрывом кладки, фунт (Н)
    B an = номинальная осевая прочность анкерного болта, фунт (Н)
    B anb = номинальная осевая прочность на растяжение анкерного болта при вырыве кладки, фунт (Н)
    B anp = номинальная прочность на осевое растяжение анкерного болта при вырывании анкера, фунт (Н)
    B и = номинальное сопротивление осевому растяжению анкерного болта в зависимости от текучести стали, фунт (Н)
    B ap = допустимая осевая растягивающая нагрузка на анкерный болт, когда она регулируется вырывом анкера, фунт (Н)
    B as = допустимая осевая растягивающая нагрузка на анкерный болт при подаче стали, фунт (Н)
    B v = допустимое усилие сдвига на анкерный болт, фунт (Н)
    B vb = допустимая поперечная нагрузка на анкерный болт, когда она регулируется разрывом кладки, фунт (Н)
    B vc = допустимый сдвиг нагрузка на анкерный болт при раздавливании кирпичной кладки, фунт (Н)
    B vn = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта, фунт (Н)
    B vnb = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта при соблюдении разрыв кирпичной кладки, фунт (Н)
    B vnc = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта при раздавливании кирпичной кладки, фунт (Н)
    B vnpry = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта, когда регулируется анкером. , фунт (Н)
    B vns = номинальное сопротивление сдвигу анкерного болта в зависимости от текучести стали, фунт (Н)
    B vpry = допустимая срезная нагрузка на анкерный болт, когда gov с усилием анкера, фунт (Н)
    B vs = допустимая поперечная нагрузка на анкерный болт, когда регулируется текучестью стали, фунт (Н)
    b a = осевое усилие на анкерный болт без учета поправки, фунт (Н)
    b af = усредненное осевое усилие в анкерном болте, фунт (Н)
    b v = срезное усилие на анкерный болт без учёта поправок, фунт (Н)
    b vf = учтено усилие сдвига в анкерном болте, фунт (Н)
    d b = номинальный диаметр анкерного болта, дюймы(мм)
    e = эксцентриситет приложенных нагрузок к болтовому соединению, дюймы (мм)
    e b = выступающая длина ноги анкера с изогнутой штангой, измеренная от внутреннего края анкера в точке изгиба до самой дальней точки анкера в плоскости крюка, дюймы (мм)
    f ' м = заданная прочность кладки на сжатие, фунт / кв. дюйм (МПа)
    f y = заданный предел текучести стали для анкеров, фунт / кв. дюйм (МПа) )
    l b = эффективная длина заделки анкерных болтов, дюйм.(мм)
    l be = расстояние до края анкерного болта, измеренное в направлении нагрузки, от края кладки до центра поперечного сечения анкерного болта, дюймы (мм)
    с = расстояние между анкерами, дюймы (мм)
    x = глубина от центральной линии анкера до края ригеля
    Φ = коэффициент уменьшения прочности

    Список литературы

    1. Требования Строительных норм для каменных конструкций, TMS 402-13 / ACI 530-13 / ASCE 5-13, Сообщено Объединенным комитетом по стандартам каменной кладки, 2013.
    2. Спецификация для каменных конструкций, TMS 605-13 / ACI 530.1-13 / ASCE 6-13, Отчет Объединенного комитета по стандартам каменной кладки, 2013 г.
    3. Международный строительный кодекс, Международный совет по кодам, 2012.
    4. Международный жилищный кодекс, Международный совет по кодам, 2012 г.
    5. Требования Строительных норм для каменных конструкций, TMS 402-11 / ACI 530-11 / ASCE 5-11, Сообщено Объединенным комитетом по стандартам каменной кладки, 2011.
    6. Стандартные технические условия на углеродистую конструкционную сталь, ASTM A36-12, ASTM International, 2012.
    7. Стандартные технические условия для болтов и шпилек из углеродистой стали, предел прочности при растяжении 60 000 фунтов на кв. Дюйм, ASTM A307-12, ASTM International, 2012.
    8. Стандартные методы испытаний прочности анкеров в бетонных и каменных элементах, ASTM E488-10, ASTM International, 2010.
    9. Расчет допустимого напряжения бетонной кладки, TEK 14-7C, Национальная ассоциация бетонных кладок, 2011.
    10. Положения по расчету прочности для бетонной кладки, TEK 14-4B, Национальная ассоциация бетонных кладок, 2008.
    11. Испытание анкерных болтов в кладке из бетонных блоков, Таббс, Дж. Б., Поллок, Д. Г., и Маклин, Д. И., Журнал Общества каменщиков, 2000.

    NCMA TEK 12-3C, редакция 2013 г.

    NCMA и компании, распространяющие эту техническую информацию, не несут никакой ответственности за точность и применение информации, содержащейся в этой публикации.

    (PDF) Влияние анкерной пластины на разрывную способность при растяжении тонкостенных бетонных панелей

    Образец

    , использованный в тонкой внутренней панели многослойной стеновой системы

    , составил 100 мм.Все бетонные панели были усилены сеткой / 7 wir-

    с шагом сетки 100 мм. В этом исследовании влияние арматуры

    на прочность бетона на разрыв было принято до

    быть предельным, потому что проволочная сетка небольшого диаметра была применена. Болт

    M22 использовался для одиночного анкера, а два болта M12

    использовались для группового анкера. b

    B

    и t

    B

    обозначают ширину и толщину

    , соответственно, головки болта.b

    P

    и t

    P

    указывают ширину и

    толщину, соответственно, анкерных пластин. h

    eff

    - эффективная

    глубина заделки анкерной системы. Переменные испытуемых образцов

    приведены в таблице 1 (единица измерения: мм).

    Образец с маркировкой S-P0-T0 имеет одиночную анкерную систему

    без пластины, а образец с маркировкой G-P0-T0 использует анкерную систему группы

    с двумя анкерными болтами для сравнения с

    , усиленным пластиной. одиночная анкерная система.Ширина анкерных пластин

    в образцах 2–5 варьируется от 50 до 200 мм с шагом

    по 50 мм, чтобы изучить влияние ширины пластины. Толщина

    анкерных пластин в образцах 4 и 6–8 варьируется от 3 до

    12 мм с шагом 3 мм, чтобы изучить влияние толщины пластины -

    . Для каждой тестовой метки были протестированы три образца, всего было рассмотрено

    27 образцов. По результатам испытаний цилиндров и купонов

    прочность бетона на сжатие составила 25.9 МПа, а предел текучести

    стальных листов составил 235 МПа.

    На рис. 4 схематично показано испытание на растяжение анкерной системы

    tem. Виды в плане и вертикальная проекция испытательной установки показаны на

    Рис. 4 (a) и (b), а фактическая тестовая фотография представлена ​​на

    Рис. 4 (c). Как показано на рис. 4 (а), балка силы реакции была размещена в двух направлениях так, чтобы минимизировать краевой зазор

    образца, и нагрузочная балка была установлена ​​поверх него.Растягивающая ручка

    на рис. 4 (b) использовалась для соединения анкерного болта

    небольшой длины с гидравлическим домкратом. Нагрузка прикладывалась в направлении оси 10-

    анкерной системы с помощью гидравлического домкрата 300 кН

    и ручного управления со скоростью примерно 100 кН / с за счет

    , минимально открывая клапан гидравлического насоса. Датчик веса, который

    может измерять нагрузки от +500 кН до 500 кН, был установлен

    под гидравлическим домкратом для измерения нагрузки.

    4. Экспериментальные результаты

    Результаты экспериментальных испытаний сведены в Таблицу 2 и

    , представленные на Рис. 5. Для исследования тенденции увеличения разрушающей нагрузки бетона

    по отношению к разной ширине и толщине плиты,

    инкрементных темпов анализируются, и силы отрыва бетона

    , полученные в результате испытания на растяжение, сравниваются с ожидаемыми значениями

    ACI.

    4.1. Прочность бетона на отрыв

    Испытание проводилось трижды с использованием испытательных образцов

    , указанных в таблице 1.Измеренные данные представлены в виде

    гистограмм, а средние значения в виде линейных диаграмм представлены

    на рис. 5. 5 (а) и (б) показаны силы отрыва бетона с

    плит различной ширины и толщины, соответственно. Приращение -

    талонов определяется как способность бетона к разрыву, деленная на

    ширину или толщину плиты, которые создают уклоны, показанные на

    Рис. 5.

    Как показано на Рис. 5 (a), бетон усилие отрыва увеличивается на

    в соответствии с увеличением ширины пластины.В частности,

    образцов с анкерными плитами шириной более 100 мм демонстрируют на

    более высокую прочность бетона на разрыв, чем у анкера группы

    , испытанного в этом исследовании (= 50,3 кН). Это доказывает, что анкерная система

    tem с достаточно широкими пластинами может быть столь же эффективной, как анкерная система группы

    . Что касается увеличения скорости отрыва бетона

    , то начальная скорость составляла 0,20 кН / мм с добавлением

    плиты 50 9 мм.Аналогичным образом, способность прорыва бетона

    увеличилась на 0,13, 0,10 и 0,04 кН / мм, когда ширина плиты

    увеличилась с 50 до 100 мм, со 100 до 130 мм и

    со 130 до 200 мм. Это указывает на то, что инкрементальные скорости

    имеют тенденцию к уменьшению с увеличением ширины пластины. В частности, было исследовано

    , что скорость приращения (0,04 кН / мм) в образцах

    с пластинами более 130 мм была на 80% меньше, чем первоначальная скорость приращения

    .Это может быть связано с чрезмерной концентрацией напряжений на пластине на краю головки болта. Таким образом, на пластине возникла чрезмерная деформация изгиба

    . Хотя приращение ширины

    способствует увеличению пропускной способности бетона, максимальная пропускная способность

    крит не увеличивается значительно,

    , когда скорость достигает определенного порогового значения.

    Как показано на рис. 5 (b), способность к разрыву бетона увеличивается на

    с увеличением толщины плиты.Образцы с пластинами более

    толщиной примерно 8 мм показали более высокую разрывную способность бетона

    , чем у группового анкера (= 50,3 кН), что доказывает эффективность анкерной системы с более толстыми пластинами. Начальная скорость приращения прочности бетона

    составила более

    4,0 кН / мм после добавления пластины 130 3 мм, по сравнению с

    , одиночным анкером, который не был усилен какой-либо пластиной. Следующие

    инкрементов были измерены при 0.28, 1,66 и 0,67 кН / мм, поскольку

    толщина листа увеличилась с 3 до 6 мм, с 6 до 9 мм и с 9 до

    12 мм. В отличие от пластин с изменяющейся шириной, приростные скорости

    талей уменьшаются неустойчиво, потому что изменение толщины пластины

    вызывает изменение эффективной глубины заделки.

    отмечает, что скорость приращения в пластине толщиной более 9 мм была уменьшена примерно на 60% по сравнению с предыдущей фазой

    .Это было вызвано в первую очередь значительным уменьшением эффективной глубины заделки по мере увеличения толщины пластины. Увеличение толщины плиты

    может в целом улучшить разрывную способность бетона

    , но вместе с

    следует учитывать, была ли одновременно обеспечена достаточная эффективная глубина заделки бетонных панелей

    . Кроме того, прямое сравнение поверхностей разрушения

    представлено на рис. 6 для анкерных систем с

    и без пластины.

    4.2. Сравнение с ожидаемой прочностью ACI

    Ожидаемая нагрузка, представленная в таблице 2, была рассчитана на основе

    метода прочности бетона на разрыв в ACI 318 [11]. Ожидаемые нагрузки

    представлены пунктирными линиями, а результаты испытаний

    - сплошными линиями для сравнения на рис. 5. Ожидаемая сила

    ACI (пунктирная линия на рис. 5 (а)) сохранила фиксированное значение независимо от

    .

    приращение ширины плиты, потому что разрывная способность бетона

    в коде ACI не зависит от ширины плиты.С другой стороны, результаты испытаний

    (сплошная линия на рис. 5 (а)) показывают очевидную зависимость от ширины пластины

    . Согласно этой экспериментальной программе, код ACI

    занижает способность к разрыву бетона одиночной анкерной системы

    с анкерной пластиной примерно на 30–60%. Рис. 5 (b)

    показывает, что ожидаемая прочность по ACI (пунктирная линия) очень незначительно уменьшается при увеличении толщины листа с 3 до 12 мм.

    В то время как увеличенная толщина пластины полезна для расчета площади проекции, эффективная глубина заделки

    уменьшается по мере увеличения толщины пластины, в этот момент она составляет

    , что отрицательно сказывается на расчете площади проекции. .Оба эффекта конфликта

    следует рассматривать одновременно. В этой программе испытаний

    прочность бетона на отрыв практически не изменилась с вариациями

    толщины плиты. С другой стороны, результаты испытаний (сплошная линия на

    рис. 5 (b)) показывают, что увеличение толщины плиты на

    значительно увеличивает способность к разрыву бетона анкерной системы.

    Согласно этой экспериментальной программе, код ACI занижает

    соответствует 10–30% прочности бетона на разрыв, в зависимости от

    толщины анкерных плит.

    J. Shin et al. / Engineering Structures 106 (2016) 147–153 149

    (PDF) Сопротивление растяжению анкерной плиты с дополнительным армированием

    Испытанная модель анкерной плиты, определенная проектом методом испытаний

    , сравнивается с сопротивлением N

    Rd , приложение

    из

    одобрение BY: 13 M2

    14

    в таблице 1. Сравнение показывает

    , что проектная модель, основанная на новом аналитическом подходе

    , предложенном Sharma

    4

    , позволяет определить значение прочности на разрыв

    сопротивления анкерной пластины надежным и экономичным способом

    .

    4 | ЗАКЛЮЧЕНИЕ

    Конструктивные характеристики анкерной плиты в сочетании

    с дополнительным армированием были подтверждены десятью испытаниями на герметичность

    . Испытания были использованы для демонстрации того, что новый аналитический подход

    , разработанный Sharma

    4

    , позволяет

    представить прочность на растяжение испытанной анкерной пластины более

    , чем метод CEN / TS 1992-4- 2

    2

    .

    Испытания также использовались для определения расчетного

    значения сопротивления анкерной пластины.Прямое сравнение

    между экспериментально определенным сопротивлением и сопротивлением

    , утвержденным финским сертификатом BY: 13 M2

    14

    , позволяет сделать вывод, что расчетная модель, полученная на основе нового аналитического подхода

    , разработанного Sharma

    4

    обеспечивает безопасную конструкцию анкерной пластины

    .

    ОБОЗНАЧЕНИЕ

    Коэффициент влияния α (значение = 0,7, если дополнительная

    арматура изгибается в бетонном конусе)

    A

    s, re

    площадь поперечного сечения одной ноги хомута

    d

    s

    диаметр дополнительное армирование

    d

    s.L

    диаметр поверхностного армирования

    f

    bd

    расчетная прочность сцепления

    f

    bm

    средняя прочность сцепления

    f

    см, куб

    средняя кубическая прочность бетона на сжатие f

    c, куб

    эталонное значение кубической прочности на сжатие

    бетона

    f

    ym, re

    средний предел текучести хомутов (540 МПа)

    k

    cr

    Коэффициент

    для представления трещин в бетоне

    f

    ck, cube

    кубическая прочность бетона на сжатие

    h

    ef

    эффективная глубина анкеровки

    l

    1

    длина анкеровки, рассчитанная как расстояние

    от точки пересечения

    от точки пересечения Теоретическое кон-

    Крит конусная трещина и дополнительная арматура

    к поверхностному армированию

    число эффективных опор хомутов

    N

    Rk, c

    характеристическое сопротивление бетона конусу

    N

    Rd, a

    расчетное значение сопротивления анкерного крепления с суппортом

    элементарной арматуры

    R,

    м

    Среднее сопротивление анкеровки с дополнением-

    арматура

    Н

    Rm, c

    Среднее значение сопротивления бетонного конуса

    N

    Rm, re

    Вклад опоры хомута в

    N

    0

    Rm, re

    Анкерная способность одной ноги хомута

    N

    0

    Rm, крюк

    эффект концевого крюка хомута

    N

    0

    Rm

    Сопротивление соединения одной ноги хомута

    Ψ

    1

    коэффициент

    Ψ

    2

    коэффициент

    Ψ

    3

    коэффициент

    α

    2

    коэффициент

    ORCID

    Ян Буйняк http: // orcid.org / 0000-0002-8230-3114

    ССЫЛКИ

    1. ETA 16/0430. Стальная пластина WELDA с залитыми анкерами. Берлин, Германия:

    Deutsches Institut fur Bautechnik, 2017.

    2. CEN / TS 1992-4-2. Конструкция креплений для использования в бетоне - Часть 4-2:

    Крепежные детали с головкой. Брюссель: CEN, 2009.

    3. EN 1990. Основы структурного проектирования. Брюссель: CEN, 2002.

    4. Шарма А., Элигехаузен Р., Асмус Дж., Буйнак Дж., Шмид К. Аналитическая модель

    для анкеров с дополнительной арматурой под действием силы растяжения или сдвига

    .High Tech Concrete: Where Technology and Engineering

    Meet - Proceedings of the fib symposium 2017, Маастрихт, Нидерланды;

    2017. стр. 974–982.

    5. Элигехаузен Р., Малле Р., Сильва Дж. Ф. Анкеровка в бетонной конструкции. Ber-

    lin: Ernst & Sohn, 2006.

    6. Fromknecht S, Odenbreit C, Dorka U. Versuche zur Tragfähigkeit von

    Ankerplatten mit einbetonierten Kopfbolzendübeln in schmalen 9üt.Beton- und Stahlbetonbau. 2010; 110 (6, Берлин):

    362–370.

    7. Энрикес Дж., Рапосо Дж. М., Симойнс да Силва Л., Луис Коста Невес Л. Растяжение

    Сопротивление армированных сталью анкеров: экспериментальная оценка. ACI

    Структурный журнал. 2013; 110 (2. Фармингтон-Хиллз, Мичиган): 239–249.

    8. Буйнак Дж., Фарбак М. Испытания стержней с короткой головкой с анкерной арматурой

    , используемых в стыках балок с колоннами. Структурный журнал ACI. 2018; 115 (1):

    203–210.Фармингтон Хиллз, штат Мичиган,

    9. Шарма А., Элигехаузен Р., Асмус Дж., Буйнак Дж. Поведение анкеров

    с дополнительным армированием под действием сил растяжения или сдвига. High

    Tech Concrete: Где встречаются технологии и инженерия - материалы

    симпозиума fib 2017 г., Маастрихт, Нидерланды; 2017c.

    стр. 965–973.

    10. Шарма А., Элигехаузен Р., Асмус Дж. Новая модель разрушения кромки бетона

    многорядных анкеровок с дополнительным армированием -

    Разрушение арматуры.Struct Concr. 2017b; V18: 893–901.

    11. prEN 1992-4. Проектирование бетонных конструкций - Часть 4: Проектирование креплений

    для использования в бетоне. Брюссель: CEN, 2014.

    12. EN 1992-1-1. Проектирование бетонных конструкций. Брюссель: CEN, 2004.

    13. ETAG 001. Руководство по европейскому техническому разрешению металлических анкеров для использования

    в бетоне. Приложение A: Подробная информация об испытаниях. Брюссель: EOTA, 2013.

    14. BY: 13 M2. Анкерная плита WELDA. Национальное одобрение. Хельсинки, Финляндия:

    Finnish Concrete Association, 2017.

    АВТОРСКИЕ БИОГРАФИИ

    Ян Буйняк

    Руководитель отдела исследований и разработок

    Peikko Group

    Voimakatu 3, P.O. Box 104,

    15101 Лахти, Финляндия

    [email protected]

    6BUJŇÁK ET AL.

    Якоря (AISC) | IDEA StatiCa

    Силы в анкерах, включая усилия отрыва, определяются с помощью анализа методом конечных элементов, но сопротивления проверяются с использованием положений правил ACI 318-14 - Глава 17.

    Доступен только LFRD.Анкерные стержни разработаны в соответствии с AISC 360-16 - J9 и ACI 318-14 - Глава 17. Оцениваются следующие сопротивления анкерных болтов:

    • Прочность стали анкера на растяжение ϕN sa ,
    • Прочность бетона на разрыв при растяжении ϕN cbg ,
    • Прочность бетона на вырыв ϕN p ,
    • Прочность на вырыв боковой поверхности бетона ϕN SB ,
    • Прочность стали анкера на сдвиг ϕV sa ,
    • Прочность бетона на разрыв при сдвиге ϕV cbg ,
    • Прочность анкера на вырыв при сдвиге ϕV cp .

    Пользователь должен выбрать состояние бетона (с трещинами или без трещин - без трещин в рабочем состоянии) и тип анкеров (с шайбами ​​или без них).

    Прочность стали анкера при растяжении

    Прочность стали анкера при растяжении определяется согласно ACI 318-14 - 17.4.1 как

    ϕN sa = ϕ A se, N f uta

    где:

    • ϕ = 0.7 - коэффициент уменьшения прочности анкеров при растяжении согласно ACI 318-14 - 17.3.3, коэффициент редактируется в настройке кода
    • A se, N - зона растягивающего напряжения
    • f uta - заданная прочность на разрыв анкерной стали, не более 1,9 f ya и 125 тысяч фунтов на квадратный дюйм
    Прочность бетона на отрыв

    Прочность на отрыв бетона рассчитана в соответствии с Проектом бетонной прочности (CCD) в ACI 318-14 - Глава 17.В методе CCD бетонный конус считается сформированным под углом приблизительно 34 ° (1 вертикальный и 1,5 горизонтального наклона). Для упрощения конус считается квадратным, а не круглым в плане. Считается, что напряжение разрыва бетона в методе CCD уменьшается с увеличением размера поверхности разрыва. Следовательно, увеличение силы прорыва в методе ПЗС пропорционально глубине заделки в степени 1,5. Анкеры, бетонные конусы которых перекрываются, образуют группу анкеров, образующих общий бетонный конус.Обратите внимание, что не существует эквивалентного решения ASD для расчета конкретной пропускной способности.

    \ [\ phi N_ {cbg} = \ phi \ frac {A_ {Nc}} {A_ {Nco}} \ psi_ {ec, N} \ psi_ {ed, N} \ psi_ {c, N} \ psi_ {cp, N} N_b \]

    где:

    • ϕ = 0,7 - коэффициент снижения прочности анкеров на растяжение согласно ACI 318-14 - 17.3.3, коэффициент редактируется в настройке кода
    • A Nc - фактическая площадь конуса прорыва бетона для группы анкеров, образующих общий бетонный конус
    • A Nco = 9 h ef 2 - область конуса разрыва бетона для одиночного анкера, не подверженная влиянию кромок
    • \ (\ psi_ {ec, N} = \ frac {1} {1+ \ frac {2 e'_N} {3 h_ {ef}}} \) - коэффициент модификации для групп анкеров, нагруженных внецентренно при растяжении; в случае, когда эксцентричная нагрузка существует вокруг двух осей, коэффициент модификации Ψ ec, N рассчитывается для каждой оси отдельно, и используется произведение этих факторов
    • \ (\ psi_ {ed, N} = \ min \ left (0. {1.{5/3} \)
    • k c = 24 для забивных анкеров
    • h ef - глубина заделки; согласно главе 17.4.2.3 в ACI 318-14 эффективная глубина заделки h ef уменьшена до \ (h_ {ef} = \ max \ left (\ frac {c_ {a, max}} {1.5} , \ frac {s} {3} \ right) \) если анкеры расположены менее 1,5 h ef от трех или более краев
    • s - расстояние между анкерами
    • c a, max - максимальное расстояние от анкера до одной из трех близких кромок
    • λ a = 1 - коэффициент модификации для легкого бетона
    • f ' c - прочность бетона на сжатие [psi]

    Согласно ACI 318-14-17.4.2.8, в случае анкеров с головкой, площадь проекции A Nc определяется по эффективному периметру шайбы, который является меньшим значением d a + 2 t wp или d wp , где:

    • d a - диаметр анкера
    • d wp - диаметр шайбы или размер кромки
    • t wp - толщина шайбы

    Группа анкеров проверяется по сумме растягивающих усилий анкеров, нагруженных при растяжении и образующих общий бетонный конус.

    Площадь конуса отрыва бетона для группы анкеров, нагруженных растяжением, которые образуют общий бетонный конус, A c, N , показана красной пунктирной линией.

    Согласно ACI 318-14-17.4.2.9, где анкерная арматура разработана в соответствии с ACI 318-14-25 с обеих сторон поверхности разрыва, предполагается, что анкерная арматура передает силы растяжения, а прочность бетона на отрыв не оценен.

    Прочность бетона на вырыв

    Прочность бетона на вырыв анкера определена в ACI 318-14-17.4.3 as

    ϕN pn = ϕΨ c, P N p

    где:

    • ϕ = 0,7 - коэффициент снижения прочности анкеров на растяжение согласно ACI 318- 14 - 17.3.3, редактируется в Настройка кода
    • Ψ c, P - коэффициент модификации для состояния бетона; Ψ c, P = 1,0 для бетона с трещинами, Ψ c, P = 1,4 для бетона без трещин
    • N P = 8 A brg f ' c для анкера с головкой
    • A brg - опорная поверхность головки шпильки или анкерного болта
    • f ' c - прочность бетона на сжатие

    Прочность бетона на вырывание для других типов анкеров, кроме анкеров с головкой, не оценивается в программном обеспечении и должна быть указана производителем.

    Прочность на выброс боковой поверхности бетона

    Прочность на вырыв бетонной боковой поверхности анкера с головкой при растяжении определена в ACI 318-14 - 17.4.4 как

    \ [\ phi N_ {sb} = \ phi 160 c_ {a1 } \ sqrt {A_ {brg}} \ sqrt {f'_c} \]

    Прочность на выброс боковой поверхности бетона умножается на один из понижающих коэффициентов:

    • \ (\ frac {1+ \ frac {c_ { a2}} {c_ {a1}}} {4} \ le 1 \)
    • \ (\ frac {1+ \ frac {s} {6 c_ {a1}}} {2} \ le 1 \)

    где:

    • ϕ = 0.7 - коэффициент уменьшения прочности анкеров при растяжении согласно ACI 318-14 - 17.3.3, редактируется в настройке кода
    • c a1 - меньшее расстояние от осевой линии анкера до кромки
    • c a2 - большее расстояние, перпендикулярное c a1 , от центральной линии анкера до кромки
    • A brg - опорная поверхность головки шпильки или анкерного болта
    • f ' c - прочность бетона на сжатие
    • h ef - глубина заделки; согласно главе 17.4.2.3 в ACI 318-14 эффективная глубина заделки h ef уменьшена до \ (h_ {ef} = \ max \ left (\ frac {c_ {a, max}} {1.5}, \ frac {s} {3} \ right) \) если анкеры расположены менее 1,5 h ef от трех или более краев
    • s - расстояние между двумя соседними анкерами около одного края
    Прочность стали на сдвиг

    Прочность стали на сдвиг определяется согласно ACI 318-14 - 17.5.1 как

    ϕV sa = ϕ 0.6 A se, V f uta

    где:

    • ϕ = 0,65 - коэффициент снижения прочности анкеров при растяжении согласно ACI 318-14 - 17.3.3, редактируемый в настройке кода
    • A se, V - зона растягивающего напряжения
    • f uta - заданная прочность на разрыв анкерной стали, не более 1,9 f ya и 125 тысяч фунтов на квадратный дюйм

    Если выбрано соединение строительным раствором, прочность стали на сдвиг V sa умножается на 0.8 (ACI 318-14 - 17.5.1.3).

    Сдвиг на плече рычага, который присутствует в опорной плите с отверстиями увеличенного размера и шайбами ​​или пластинами, добавленными к верхней части опорной плиты для передачи усилия сдвига, не учитывается.

    Прочность бетона на отрыв анкера при сдвиге

    Прочность бетона на отрыв анкера или анкерной группы при сдвиге рассчитывается в соответствии с ACI 318 14 - 17.5.2.

    \ [\ phi V_ {cbg} = \ phi \ frac {A_V} {A_ {Vo}} \ psi_ {ec, V} \ psi_ {ed, V} \ psi_ {c, V} \ psi_ {h, V} \ psi _ {\ alpha, V} V_b \]

    , где:

    • ϕ = 0.65 - коэффициент снижения прочности анкеров на сдвиг в соответствии с ACI 318-14 - 17.3.3, редактируется в настройке кода
    • A v - предполагаемая зона разрушения бетона анкера или группы анкеров
    • A vo - предполагаемая зона разрушения бетона одного анкера, если она не ограничена угловыми воздействиями, расстоянием или толщиной элемента
    • \ (\ psi_ {ec, V} = \ frac {1} {1+ \ frac {2 e'_V} {3 c_ {a1}}} \) - коэффициент модификации для групп анкеров, нагруженных эксцентрично на сдвиг
    • \ (\ psi_ {ed, V} = 0. 2 + (0.{1.5} \ справа) \)
    • l e = h ef ≤ 8 d a - несущая длина анкера на срез
    • d a - диаметр анкера
    • f ' c - прочность бетона на сжатие
    • c a1 - краевое расстояние по направлению нагрузки; согласно п. 17.5.2.4, для узкого элемента c 2, max <1.5 c 1 , который также считается тонким, h a <1,5 c 1 , c ' 1 используется в предыдущих уравнениях вместо c 1 ; уменьшенный c ' 1 = max ( c 2, max / 1,5, h a / 1,5, s c, max /3)
    • c a2 - краевое расстояние в направлении, перпендикулярном нагрузке
    • c 2, макс. - наибольшее краевое расстояние в направлении, перпендикулярном нагрузке
    • s c, max - максимальное расстояние, перпендикулярное направлению сдвига, между анкерами в группе

    Если c a2 ≤ 1.5 c a1 и h a ≤ 1,5 c a1 , \ (c_ {a1} = \ max \ left (\ frac {c_ {a2}} {1.5}, \ frac { h_a} {1.5}, \ frac {s} {3} \ right) \), где s - максимальное расстояние, перпендикулярное направлению сдвига, между анкерами внутри группы.

    Согласно ACI 318-14 - 17-5.2.9, где анкерная арматура разрабатывается в соответствии с ACI 318-14-25 с обеих сторон поверхности разрыва, предполагается, что анкерная арматура передает поперечные усилия и разрыв бетона. прочность не оценивается.

    Прочность на вырыв анкера при сдвиге

    Прочность бетона на вырыв рассчитана в соответствии с ACI 318-14-17.5.3.

    ϕV cp = ϕk cp N cp

    где:

    • ϕ = 0,65 - коэффициент снижения прочности анкеров при сдвиге согласно ACI 318-14 - 17,3. 3, редактируется в настройке кода
    • k cp = 1.0 для h ef <2.5 дюймов, k cp = 2,0 для h ef ≥ 2,5 дюйма
    • N cp = N cb (прочность бетона на отрыв - все анкеры считаются растянутыми) в случае монолитных анкеров

    В соответствии с ACI 318-14-17.4.2.9, где анкерная арматура разработана в соответствии с ACI 318-14-25 с обеих сторон поверхности отрыва, предполагается, что анкерная арматура передает силы растяжения, а прочность бетона на отрыв составляет Не Оценено.{\ zeta} \ le 1.0 \]

    где:

    • N ua и V ua - расчетные силы, действующие на анкер
    • N n и V n - наименьшая расчетная прочность, определенная из всех соответствующих видов отказов
    • ς = 5/3
    Анкеры с опорой

    Стержневой элемент спроектирован в соответствии с AISC 360-16. Взаимодействием поперечной силы пренебрегают, потому что минимальная длина анкера для установки гайки под опорной пластиной гарантирует, что анкер выйдет из строя до того, как поперечное усилие достигнет половины сопротивления сдвигу, а взаимодействие при сдвиге будет незначительным (до 7%).Взаимодействие изгибающего момента и сжимающей или растягивающей силы консервативно считается линейным. Эффекты второго порядка не учитываются.

    Сопротивление сдвигу (AISC 360-16 - G):

    \ (V_n = \ frac {0,6 A_V F_y} {\ Omega_V} \) (ASD)

    \ (V_n = \ phi_V 0,6 A_V F_y \) (LRFD)

    • A V = 0,844 ∙ A с - площадь сдвига
    • A s - площадь болта уменьшена за счет резьбы
    • F y - предел текучести болта
    • Ом В - коэффициент запаса прочности, рекомендуемое значение 2
    • ϕ В - коэффициент сопротивления, рекомендуемое значение 0.75

    Сопротивление растяжению (AISC 360-16 - D2):

    \ (P_n = \ frac {A_s F_y} {\ Omega_t} \) (ASD)

    \ (P_n = \ phi_t A_s F_y \) (LRFD )

    • Ом t - коэффициент запаса прочности, рекомендуемое значение 2
    • ϕ t - коэффициент сопротивления, рекомендуемое значение 0,75

    Сопротивление сжатию (AISC 360-16 - E3)

    \ (P_n = \ frac {F_ {cr} A_s} {\ Omega_c} \) (ASD)

    \ (P_n = \ phi_c F_ {cr} A_s \) (LRFD)

    • \ (F_ {cr} = 0.3} {6} \) - модуль упругости пластического сечения болта
    • \ (S_x = \ frac {2 I} {d_s} \) - модуль упругого сечения болта
    • Ом c - коэффициент запаса прочности, рекомендуемое значение 2
    • ϕ c - коэффициент сопротивления, рекомендуемое значение 0,75

    Линейное взаимодействие:

    \ [\ frac {N} {P_n} + \ frac {M} {M_n} \ le 1 \]

    • N - растяжение (положительное) или сжатие (знак минус ) Фактор силы
    • P n - расчет на растяжение (положительный) или сжатие (знак отрицательный) или допустимая прочность
    • M - учтенный изгибающий момент
    • M n - расчетное или допустимое сопротивление изгибу
    .
    Анкерные плиты железобетонные: Анкерные плиты

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *

    Scroll to top